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非饱和公路路基填料长期动力特性试验研究

分类:建筑工程论文发表 时间:2018-08-26 09:51 关注:(1)

  陈靖宇1,蔡袁强1,2,曹志刚1,李富有3,谷川4

  (1.浙江大学滨海和城市岩土工程研究中心,浙江杭州310058;2.浙江工业大学建筑工程学院,浙江杭州310014;3.浙江华恒交通建设监理有限公司,浙江绍兴312000;4.温州大学建筑工程学院,浙江温州325035)

  摘要:为研究非饱和路基粗粒填料长期动力特性,对GDS大型三轴试验系统进行非饱和测试模块升级,并选取浙江省某路基采石场碎石填料进行试验研究。掺入质量比3%的高岭土来模拟受细粒污染的路基填料层,基质吸力通过轴平移法进行控制。对凝灰岩碎石混合料在2种循环偏应力幅值和4种初始基质吸力下进行了大次数循环加载试验,分析了非饱和路基中初始基质吸力对凝灰岩碎石填料轴向累积变形和回弹模量的影响。试验发现,凝灰岩碎石混合料试样在持水试验中存在滞回现象,同一基质吸力试样在干化路径下对应的含水率明显大于湿化路径。在循环荷载作用下,非饱和路基填料的回弹模量随初始基质吸力的增加而增大,且在较小基质吸力(0~30kPa)范围时,基质吸力对回弹模量影响较大,而在较大基质吸力(30~90kPa)范围时,基质吸力增加对回弹模量影响减弱。非饱和路基填料的累积轴向变形随基质吸力的增加而减小,其减小速率也随基质吸力的增大而降低;轴向累积变形与基质吸力非线性相关,而与含水率线性相关。

  关键词:土力学;非饱和大型三轴试验;凝灰岩碎石混合料;基质吸力;交通荷载;长期动力特性

  中图分类号:TU443文献标识码:A文章编号:1000–6915(2018)X–0000–00

  Experimentalresearchonlong-termdynamiccharacteristicsofunsaturatedroadbaseandsubbasemixturesCHENJingyu1,CAIYuanqiang1,2,CAOZhigang1,LIFuyou3,GUChuan4(1.ResearchCenterofCoastalandUrbanGeotechnicalEngineering,ZhejiangUniversity,Hangzhou,Zhejiang310058,China;2.CollegeofCivilEngineeringandArchitecture,ZhejiangUniversityofTechnology,Hangzhou,Zhejiang310014,China;3.ZhejiangHuahengTransportationEngineeringSupervisionLimitedCompany,Shaoxing,Zhejiang312000,China;4.ArchitectureandCivilEngineeringCollege,WenzhouUniversity,Wenzhou,Zhejiang325035,China)Abstract:TheGDSlarge-scaletriaxialapparatuswasupgradedbyunsaturatedtestingmoduletostudythelong-termdynamiccharacteristicsofunsaturatedroadbaseandsubbasematerials.ThetestingmaterialsweretakenfromacommonquarryinZhejiangProvince,andwereincorporatedwithkaolinatamassratio3%tosimulatetheactualfouledroadbaseandsubbasematerials.Duringthetests,theaxis-translationmethodwasusedtocontrolthematricsuction.Aseriesoflarge-scalecyclictriaxialtestswereconductedoncrushedtuffaggregatemixturesunderfourinitialmatricsuctionsandtwocyclicstressamplitudes.Specialattentionwaspaidtotheeffectsoftheinitialmatricsuctionontheaccumulatedaxialstrainandresilientmodulus.Thetestingresultsindicatethatthesoil-watercharacteristiccurve(SWCC)oftheunsaturatedmaterialspresentedahysteresisphenomenoninthewaterretentivitytests.Forthesamematricsuction,moisturecontentinthedryingpathishigherthanthatinthewettingpath.Undercyclicloadings,theresilientmodulusincreaseswiththeincreaseofmatricsuction.Theinfluenceofinitialmatricsuctiononresilientmodulusismoreobviousforrelativesmallermatricsuctions(0kPa–30kPa)thanthatforrelativelargermatricsuctions.Theaccumulatedaxialstraindecreaseswiththeincreaseofmatricsuction,andthedecreaseratealsodeclineswiththeincreaseofmatricsuction.Non-linearityrelationshipexistsbetweentheaccumulatedaxialstrainandmatricsuction,andlinearityrelationshipexistsbetweentheaccumulatedaxialstrainandmoisturecontent.

  Keywords:soilmechanics;unsaturatedlarge-scaletriaxialtests;crushedtuffaggregatemixtures;matricsuction;trafficloading;long-termdynamiccharacteristics

  1引言

  交通运输向高速化、重载化方向发展,使作为主要承受并传递交通荷载的路基结构所承受的交通荷载强度与荷载次数大大增加,这加剧了路基填料层刚度劣化与变形累积,道路往往会出现刚度衰减、不均匀沉降以及路面开裂等病害。道路路基基层与底基层一般建于地下水位之上,常年处于非饱和状态,含水率随季节变化,易受降雨、冻融等环境因素影响。此外,位于道路底基层的填料易受到下卧软土层细粒侵入,形成污染层[1-3],其基质吸力能达到100kPa,对路基回弹模量与累积变形特性都有显著影响[4-5]。因此,路基填料含水率(基质吸力)为评价道路动力特性所不可忽视的因素。

  诸多学者采用了常规非饱和三轴测试系统,对非饱和细粒土(黏土、砂土等)试样在循环荷载作用下的回弹模量与累积变形进行了研究[6-8]。由于试验设备的限制,常规尺寸动三轴仪不适用于研究非饱和路基粗粒填料的长期动力特性。为消除尺寸效应的影响,大型动三轴测试系统往往被用于研究含水率对路基粗粒填料长期动力特性的影响。G.Cerni等[9-10]研究了交通荷载下粗粒填料在2种含水率下(最优含水率与饱和含水率)的累积变形特性,试验结果表明路基填料在最优含水率下呈现出较高的塑性安定界限和塑性蠕变界限,相同循环荷载下饱和路基填料呈现更大的累积变形。A.R.Gabr等[11]对混凝土骨料进行了大型循环三轴试验,结果表明材料的动力特性取决于材料的含水状态和应力状态。M.S.Rahman和S.Erlingsson[12]进一步研究得出当含水率小于最优含水率时,回弹模量随含水率的增加而增大,当含水率大于最优含水率时,回弹模量随含水率的增大而减小。V.N.Trinh等[2]对不同含水率下的铁路道砟底基层粗粒填料进行了循环三轴试验,结果表明试样的含水率越低,其抗剪强度越高,较高的含水率导致较大的累积变形。以上研究一定程度揭示了含水率对道路基层和底基层粗粒材料长期动力特性的影响,但由于试验条件限制,未能在试验中实现基质吸力控制与量测,进而无法基于非饱和土力学原理深入研究循环荷载下非饱和路基填料长期动力特性。

  L.M.Zhang等[4-5]研究表明,非饱和路基填料中基质吸力对路基的强度和刚度有重要影响。为研究基质吸力对路基填料累积变形特性的影响,A.M.Azam等[13]对不同配比粗粒混合料在不同含水率下进行了循环大型三轴试验,结果表明试样的累积变形随基质吸力的增大而减小,且累积变形与基质吸力的相关性较其与含水率而言更好。尽管A.M.Azam等[13]从基质吸力的角度解释了含水率对累积变形的影响,但试样的基质吸力仅通过非饱和材料的土水特征曲线(SWCC)间接计算得到,未能在大型动三轴试验中直接控制试样的基质吸力。C.W.W.Ng和Y.W.Oang[14]的研究指出,非饱和材料的SWCC曲线与其所受的应力状态相关,由于应力状态的不同,A.M.Azam等[13]通过滤纸法和悬挂水柱法得到的SWCC曲线不能准确反映三轴应力状态下材料含水量与基质吸力的关系。因此,为准确控制试样的基质吸力,需要对大型三轴循环试验系统进行非饱和测试模块升级。

  J.Ekblad和U.Isacsson[15]为精确测得试样基质吸力在交通荷载下的变化规律,将附有陶瓷片的张力计放入试样中对基质吸力进行直接测量。O.Craciun和S.C.R.Lo[16]基于轴平移技术开发了大型非饱和三轴循环试验系统,在试验中直接控制试样的初始基质吸力,研究表明试样的初始基质吸力随循环次数的增加而减少,其减少程度与循环荷载的幅值相关。T.Ishikawa等[17]在非饱和大型三轴试验中,采用亲水多孔膜代替传统非饱和试验中的陶土板,大大缩短了试样在基质吸力初始化阶段的水气平衡时间,在较短时间内实现了基质吸力的有效控制。上述学者均通过改进大型三轴试验系统实现了初始基质吸力的控制,阐述了初始基质吸力对非饱和路基填料工程特性的影响,但上述研究侧重于仪器改造与误差消除等方面,目前关于非饱和路基填料长期动力特性方面研究还十分有限。此外,细粒的侵入将改变路基填料的持水特性,进而显著增大含水率变化对路基填料动力特性的影响[1-3]。因此,有必要系统开展不同初始基质吸力下路基填料循环荷载试验,系统分析初始基质吸力对非饱和路基污染层填料长期动力特性的影响,以更准确掌握自然状态下公路路基的长期服役性能。

  基于此,本文对GDS大型三轴循环试验系统进行了非饱和测试模块升级,选取浙江省某常用采石场凝灰岩碎石填料进行试验研究,并掺入质量比3%的高岭土来模拟实际受污染的路基填料层,试样的初始基质吸力通过轴平移法进行控制。对凝灰岩碎石混合料在2种循环偏应力幅值和4种初始基质吸力下进行了大次数循环加载试验,系统分析了非饱和路基中初始基质吸力对凝灰岩碎石填料轴向累积变形和回弹模量的影响。

  2试验土样及方案

  2.1试验仪器

  由英国GDS公司研发的大型三轴循环试验系统(LDCTTS)曾被用于研究饱和粗粒材料的长期动力特性[10,18-19]。本试验在原有大型循环三轴系统的基础上进行了非饱和测试模块升级,如图1所示。升级措施包括开发基质吸力软件控制模块;配备双通道气压控制系统以同时控制试样内部气压和压力室围压;安装低进气值陶土板底座(100kPa)以加速试样水气平衡;定制内压力室并配有压差传感器以量测非饱和土试样的体变;配备附有高进气值陶土图1升级后的非饱和大型三轴循环试验系统

  片的基质吸力探头以直接测量试样中部位置的基质吸力。图2为升级后的非饱和大型三轴循环试验系统示意图,该系统实现了非饱和粗粒填料试样内基质吸力的准确控制与量测。

  试样压差传感器测量精度控制在1mm3以内,内压力室顶部配有参照管,内压力室与参照管分别相连于压差传感器。由于试样变形,将引起内压力室内水位的上升或下降,通过测量内压力室和参照管的压力差,结合相关的标定系数,就可以得到试样的体变[20]。基质吸力探头如图3所示,主要由直径5mm,厚2mm的圆状高进气值(500kPa)陶土片,紧贴于陶土片后的水压传感器,橡胶保护层,橡皮圈密封层,电缆线构成。在已知孔隙气压(设定气压)的前提下,通过连接于陶土片后的孔隙水压传感器,测得试样中部位置的孔隙水压力,计算得到试样中部的基质吸力,测量精度控制在1kPa以内[21]。在试验前,用自制小型压力室饱和陶土片,在完成制样后,通过试样橡皮膜预留孔,将探头紧贴于试样中部侧壁,并用密封圈密封橡皮膜预留孔,防止试样漏气(水)。

  2.2试验土样与制备

  本试验以浙江省温州市郊某道路工程为依托,选取被用于该工程路基基层与底基层填料的凝灰岩碎石料进行试验。经过取材,清洗,晒干,筛分后,参照规范[22]中关于路基填料的级配要求,配制试样级配曲线如图4所示。凝灰岩碎石料相关参数如下:比重Gsb=2.72,最大孔隙比emax=0.524,最小孔隙比emin=0.343,最大粒径dmax=30mm,平均粒径d50=6.3mm,不均匀系数Cu=6.1,曲率系数Cc=2.2。实际现场填料取样后的成份分析结果表明,温州道路路基中黏粒含量在1%~6%范围,故配制含量比为3%的黏粒进行试验,在凝灰岩碎石料中掺入干质量比为3%的高岭土,模拟实际中受到下卧黏土层细粒污染的路基底基层填料。高岭土参数如下:比重Gsk=2.61,塑限wP=23.5%,液限wL=42.6%。搅拌均匀后的凝灰岩碎石混合料如图5所示。图4试样颗粒级配曲线图5掺入3%高岭土凝灰岩碎石混合料Fig.5Crushedtuffaggregateswith3%Kaolin

  本试验采用的试样直径d=150mm,高度h=300mm,试样直径与土颗粒最大粒径比值D/dmax=5,消除尺寸效应的影响[23-24]。

  将试验所用凝灰岩碎石料与相应质量高岭土在最优含水率下拌合均匀,用保鲜膜密封后,置于储物箱中保存48h,使混合料中水分分布初步均匀。试样制备采用分层击实法,在最优含水率下分6层击实,通过控制每层的质量和高度严格控制试样的相对密实度(约70%),相应的压实度大于95%,满足规范[22]中关于路基填料压实度控制的要求。在每一层击实后,用刻度尺测量每层层高,确保各层具有相同密实度,并对该层顶面进行拉毛,再击实下一层,以消除层间间隙,保证试样的整体性与完整性。考虑到试样各向异性对试验结果影响的一致性,忽略试验底部击实能量大于试样顶部的影响。在试样最后一层找平后进行拆模。

  2.3基质吸力的控制

  非饱和土力学定义基质吸力s为试样内空隙气压a与空隙水压w的差值,即s-aw,定义净围压net为围压a与试样内空隙气压的差值,即netca-[16-17,25]。实际非饱和土中,空隙与大气连通,即a0kPa,空隙水压a为负值,所以很难直接控制与测量试样的基质吸力。运用轴平移法控制基质吸力的原理在于同时增大试样内部的空隙气压与空隙水压,使其处于正数范围内,并保持恒定的空隙气压与空隙水压差值,即恒定的基质吸力[6]。轴平移法原理简单,操作方便,被诸多学者运用于非饱和试验中[6-8,16-17]。

  本试验对于基质吸力s=0的试样(饱和试样)采用饱和法初始化基质吸力[10,18-19],采用装有透水石的底座,试验过程可进行排水;对于基质吸力s>0的试样(非饱和试样)采用轴平移法控制试样内的基质吸力[6-8,16-17],采用装有陶土板的底座,由于陶土板排水较难,可基本保持含水量稳定。S.R.Yang等[6-7,16-17]研究表明陶土板的充分饱和对基质吸力的精准控制至关重要。本试验中对低进气值陶土板底座施加三级水压力进行饱和。在装样前,通过压力室对陶土板顶部分别施加25,50和70kPa的水压,每级水压保持2h,以溶解陶土板中气泡,并打开陶土板底座阀门进行排水,然后施加下一级水压。在陶土板经过三级水压饱和后,闭合排水阀门,校对压力室围压控制系统与陶土板底座反压控制系统的读数,确保陶土板充分饱和。本试验统一采用干化路径施加基质吸力,以消除初始基质吸力路径对试验结果的影响。在基质吸力设定前,采用反压系统通过试样底座阀门对试样内部进行充水,试样顶盖阀门排气(水),对试样行进基本饱和,控制各试样内基质吸力的起始值接近0kPa。通水过程持续2h,当试样顶盖排水管道水流均匀无气泡时,可初步判断试样达到基本饱和状态。在基质吸力控制模块中,通过连接试样顶盖的气压系统控制试样内部气压,通过连接试样底座的反压系统控制试样内部水压,从而实现试样内部基质吸力初始化。通过监测反压系统单位小时的排水率以判断基质吸力的平衡情况。O.Craciun和S.C.R.Lo[16]的水气平衡判断标准为每小时排水率小于100mm3/h,即每小时排水体积为试样总体积的0.0064%。而本试验选择更为严格的判断标准,每小时排水体积为试样总体积的0.0038%,对应的排水率小于200mm3/h。当基质吸力达到初始设定值时,通过装于试样中部的基质吸力探头进行校核。特别强调的是,由于动力试验中基质吸力在短时间内无法平衡,故在试验中仅控制试样的初始基质吸力。

  2.4土水特征曲线

  在改进后的非饱和大型三轴系统上对凝灰岩混合料试样进行持水试验,以得到凝灰岩碎石混合料的土水特征曲线。试验步骤包括施加净围压net40kPa,压力达到稳定后,通过轴平移法控制试样内部的基质吸力,并通过连接试样陶土板底座的反压系统测量试样内部的排出(干化路径)水量或吸入(湿化路径)水量。当试样内部水进出速率小于200mm3/h时,认为试样达到水气平衡,记录下总含水率的变化,再施加下一级基质吸力。持水试验测得的凝灰岩混合料在干化路径和湿化路径下的土水特征曲线(SWCC)如图6所示。可以看出,试样的干湿应力路径存在滞回现象,同一基质吸力在干化路径对应的含水率明显大于湿化路径。这是由于试样在干化路径下产生的塑性体缩大于湿化路径下产生的塑性体胀,导致整个试验过程中试样产生了压缩变形。此外,由于湿化路径中排气较难,试样内部混有一定扩散气泡[26]。故干化路径所测结果更为准确,本试验均采用干化路径控制试样的基质吸力。

  2.5加载方案

  本试验在2个动应力水平(net40kPa,qampl60kPa;net40kPa,qampl100kPa)下进行,其中,qampl为循环偏应力。对每个动应力水平分别施加4个不同的初始基质吸力(s=0,30,60,90kPa),以研究不同动应力水平下初始基质吸力对凝灰岩碎石混合料长期动力特性的影响。本试验在初始各向同性应力状态下施加循环偏应力,即1netmin。具体加载方案如表1所示。对于各组试验,均采用频率f=1Hz,振次N=50000次,并在正式运行前首先进行预压(幅值qampl=50kPa,频率f=0.1Hz,振次N=100),以消除由于粗粒试样顶部的不平整而产生的差异变形,同时减少饱和试样(s=0kPa)中的初始孔压累积。为提高数据处理效率,各组循环试验每振动10圈记录一次,每次记录50个点。

  3试验结果及分析

  3.1试样水气平衡过程

  图7显示了不同初始基质吸力试样在达到水气平衡过程中内部含水率的变化。可以看出,试样初期,排水率较大,并随着时间递减。试样在5~6d达到水气平衡,试样内部排水率小于200mm3/h。试样基质吸力越大,排水体积越大,排水量差值与SWCC曲线(干化路径)中不同基质吸力含量水差值基本吻合,表明改进后的非饱和大型三轴试验系统图7不同基质吸力试样内水气平衡时间能通过轴平移法控制试样的基质吸力,也进一步说明试验前陶土板已充分饱和。

  3.2循环荷载作用下饱和试样中空隙水压的变化

  图8给出了饱和试样(s=0kPa)中超空隙水压,随循环次数的发展曲线。总体上讲,在2个循环偏应力(qampl=60和100kPa)作用下,掺有高岭土的凝灰岩碎石料存在排水滞后的现象。在施加循环荷载初期,由于凝灰岩碎石料内的高岭土填充于碎石料中缝隙,堵塞了排水通道,导致试样渗透系数降低,排水不畅,试样内部出现了超孔隙水压累积。随着循环振次的增加,试样累积变形较少,孔隙水逐渐排出,累积孔压逐渐降低或消散。对于施加较高偏应力幅值(qampl=100kPa)的试样,试样累积变形较大,试验初期孔隙水压快速累积,达到峰值(约8.5kPa),然后逐渐降低至3~4kPa,存在一定程度的残余孔压;而对于施加较低偏应力幅值(qampl=60kPa)的试样,由于循环荷载幅值较低,试样累积变图8饱和试样中累积孔压随循环次数的发展曲线Fig.8Accumulatedporepressureversusthenumberofcyclesinsaturatedspecimens形较小,尽管试验初期试样内部有一定程度的孔压累积,但随着循环振次的增加,孔压迅速消散。

  对于非饱和试样(s=30,60,90kPa),在振动过程中无法保证水气平衡,故主要控制初始基质吸力,研究初始基质吸力的影响。由于陶土板底座排水较难,在振动过程通过反压系统测得的排水体积较少,可忽略不计,即试样的含水率基本保持恒定。

  3.3重复性试验结果

  本试验对各组试样均进行了2~3组重复性试验。为节省文章篇幅,本文仅给出了net=40kPa,qampl=60kPa,s=90kPa条件下试验的重复性试验结果,如图9所示。可以看出,3组重复性试验的轴向应变基本重合,表明本试验中仪器误差已经基本消除,制样过程合理,基质吸力控制精准,试验结果准确,本文选用重复性试验中轴向变形位于中间值的数据作为后文分析的试验数据。图9重复性试验结果Fig.9Reproducibilitytestingresults

  3.4基质吸力对凝灰岩混合料累积轴向变形的影响

  图10给出了各基质吸力试样(s=0,30,60,90kPa)在循环偏应力幅值qampl=60和100kPa时,轴向累积变形随循环次数的发展曲线。可以看到,对于2组循环偏应力幅值试验,在加载初期轴向累积变形迅速发展,随着振动次数的增加,轴向应变率逐渐降低,以较小速率发展,或保持稳定。轴向累积变形随初始基质吸力的增加而逐渐降低,其主要原因在于初始基质吸力的增加将导致试样的有效应力增加。基质吸力对累积轴向变形的影响程度也随初始基质吸力的增加而逐渐减弱。此外,对比图10(a)和(b)还可以得出,循环偏应力幅值越大,相同基质吸力试样的累积轴向变形差值越大,较大循环偏应力幅值下基质吸力对凝灰岩混合料试样变形特性影响更为显著。

  4结论

  本文通过改进后的非饱和大型循环三轴试验系统对凝灰岩碎石混合料的长期动力特性开展了循环荷载试验研究,根据路基填料的实际动应力水平和可能存在的含水状态(基质吸力状态),选取2个循环偏应力幅值和4个初始基质吸力,研究了初始基质吸力对实际路基基层和底基层凝灰岩混合料长期动力特性的影响,得出结论如下:

  (1)在循环荷载作用下,细粒污染路基填料累积变形随基质吸力的增加而减小,初始基质吸力对累积变形的影响程度也随基质吸力的增大而相应减弱。

  (2)循环荷载下试样累积轴向变形与填料初始基质吸力非线性相关,而其与含水率线性相关。

  (3)在循环荷载作用下,回弹模量随初始基质吸力的增加而增加。在较小基质吸力(0~30kPa)范围内,初始基质吸力对回弹模量影响较大;而在较大基质吸力范围(30~90kPa)内,初始基质吸力对回弹模量影响减弱。

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